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Catégorie :Category: mViewer GX Creator App HP-Prime
Auteur Author: r.s.c5
Type : Application
Page(s) : 8
Taille Size: 471.81 Ko KB
Mis en ligne Uploaded: 08/04/2021 - 11:28:16
Uploadeur Uploader: r.s.c5 (Profil)
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Visibilité Visibility: Archive publique
Shortlink : http://ti-pla.net/a2721412

Description 

El momento torsor máximo se produciría con la rotura del conductor de fase de la cruceta
inferior, ya que es el brazo más largo. El momento torsor sería.

M t = TrL ⋅ d i = 2123⋅ 2.9 = 6157 daN ⋅ m = 6283 kg.m

La fuerza equivalente a la distancia útil es:

M t 6157
Feqt4 = = = 2565 daN < 4302 daN (apoyo Águila Real 6000)
du 2.4

Por tanto por torsión y por flexión se necesitaría el apoyo Águila Real 6000.

Rotura conductor de tierra.

La fuerza está desviada 10º con respecto a la cara longitudinal del apoyo, por tanto las
componentes longitudinal y transversal serían.

F'rL = 1735 ⋅ cos 10º = 1709 daN , F'rT = 1735 ⋅sen 10º = 301 daN
M'fL = T'rL ⋅ h t = 1709 ⋅ 30.3 = 51783 daN ⋅ m
M 'fT = F ⋅ ( h i + h m + h s ) + F 'rT ⋅ h t =
= 749 ⋅ ( 22 + 24 + 26 ) + 301⋅ 30.3 = 63048 daN ⋅ m

La fuerza equivalente a la altura útil del conductor de tierra es:


M fV + M fL + M fT 1511+ 51783 + 63048
F'eq4 = = = 3840 daN < 3920 daN (apoyo Águila 9000)
h ut 30.3

Por tanto, después de haber comprobado todas las hipótesis, la conclusión es que se
necesitaría el apoyo Águila Real 9000.


7.- Apoyo fin de línea.

7.1.- Hipótesis 1ª (viento).

- Cargas permanentes: peso de los conductores y cable de tierra:

PT = 3 Pc + Pc' = 3 p a g + p ' a g = 3⋅ 0.683⋅ 80 + 0.412 ⋅ 80 =
= 3⋅ 55 + 33 = 198 daN

- Carga vertical por fase:

Fv = 55 daN < 950 daN (apoyo Águila 3000)

- Fuerza debida al viento sobre cada conductor de fase:

Fvc = p v a v = 0.871⋅ 70 = 61 daN
93 Juan Manuel García Arévalo
- Fuerza debida al viento sobre el conductor de tierra:

Fvc' = p 'v a v = 0.529 ⋅ 70 = 37 daN

- Momento flector respecto al empotramiento debido a las cargas verticales.

M fV = Pc ( d i − d m + d s ) +Pc' d t = 55 ( 2.9-2.8+2.8 ) = 160 daN ⋅ m

- Momento flector respecto al empotramiento debido a las fuerzas transversales a la
dirección de la línea

M fT = Fvc ( h i + h m + h s ) + Fvc' h t = 61( 22+24+26 ) +37 ⋅ 30.3 = 5513 daN ⋅ m

- Fuerza debida al desequilibrio de tracciones en el conductor de fase:.

Fd =Tov = 1300 daN

- Fuerza debida al desequilibrio de tracciones en el conductor de tierra;

Fd' =Tov' = 1046 daN

- Momento flector debido a las fuerzas longitudinales.

M fL = Fd ( h i + h m + h s ) + Fd' h t =
= 1300 ( 22+24+26 ) + 1046 ⋅ 30.3 = 125294 daN ⋅ m

La fuerza equivalente a la altura útil es:

M fV + M fT + M fL 160 + 5513 + 125294
Feq1 = = = 5457 daN
hu 24

Dado que el apoyo tiene cúpula, la fuerza necesaria sería mayor. Previamente hay que
calcular la relación entre el esfuerzo de fase y el doble del esfuerzo de la cúpula, en esta hipótesis
es:
Esfuerzo Fase 61+ 1300
= = 0.63 daN
2 ⋅ Esfuerzo Cúpula 2 ⋅(37 + 1046)




94 Juan Manuel García Arévalo
El valor del coeficiente “e” es aproximadamente 0.80. En consecuencia, la mínima fuerza
horizontal necesarias del apoyo tiene que ser:

Feq1 5457
Fhu = = = 6821 daN < 9481 daN (apoyo Águila 9000)
e 0.80
Fhu = 6821 daN = 6960 kg.

En apoyos fin de línea con brazos desequilibrado, como el de este ejemplo, aparece un
momento torsor en todas las hipótesis. Por tanto habrá que comprobar el esfuerzo combinado de
flexión y torsión en todas las hipótesis. El momento torsor sería.

M t = Tov ( d i − d m + d s ) + Fov' d t = 1300 ( 2.9 − 2.8+2.8 ) + 1046 ⋅ 0 = 3770 daN ⋅ m = 3847 kg ⋅ m

A los valores obtenidos para el esfuerzo útil y el momento torsor habría que aplicarles un
coeficiente de seguridad, en esta hipótesis de 1.5. Las gráficas que facilita el fabricante para
comprobar el efecto combinado de flexión y torsión, están realizadas con un coeficiente de
seguridad cs=1.2, por tanto préviamente, habrá que ajustar los valores calculados para poder utilizar
las gráficas facilitadas por el fabricante.

Los valores del esfuerzo útil y del momento torsor adaptados al coeficiente cs=1.2, serían:

1.5 1.5
Fhu (cs = 1.2) = Fhu (cs = 1.5) = 6960 = 8700 kg
1.2 1.2
1.5 1.5
M t (cs = 1.2) = M t (cs = 1.5) = 3847 = 4809 kg ⋅ m
1.2 1.2

Se comprobará el punto de coordenadas (Fhu , Mt) = (8700, 4809), si este punto está por
debajo de la curva b=2, significa que el apoyo soporta este esfuerzo combinado. El apoyo Águila
9000 no lo cumple, el primer apoyo que lo cumple es el Águila 12000.




(8700,4809)




95 Juan Manuel García Arévalo
7.2.- Hipótesis 2ª (hielo).

- Cargas permanentes: peso de los conductores y cable de tierra con manguito de hielo.

PT = 3 Pch + Pch' = 3 ( p+p h ) a g + ( p ' +p 'h ) a g = 3( 0.683+1.488 ) 80 + ( 0.412+1.058 ) 80 =
= 3⋅174 + 118 = 640 daN

Carga vertical por fase:

Fv = 174 daN < 1470 daN (apoyo Águila 3000)

- Momento flector respecto al empotramiento debido a las cargas verticales.

M fV = Pc ( d i − d m + d s ) +Pc' d t = 174 ( 2.9-2.8+2.8 ) = 505 daN ⋅ m

- Momento flector debido a las fuerzas longitudinales.

M fL = Fd ( h i + h m + h s ) + Fd' h t =
= 2156 ( 22+24+26 ) + 1735 ⋅ 30.3 = 207803 daN ⋅ m

La fuerza equivalente a la altura útil es:

M fV + M fL 505 + 207803
Feq1 = = = 8680 daN
hu 24

Relación entre el esfuerzo de fase y el doble del esfuerzo de la cúpula, en esta hipótesis es:

Esfuerzo Fase 2156
= = 0.62 daN → e = 0.80
2 ⋅ Esfuerzo Cúpula 2 ⋅1735

En consecuencia, la mínima fuerza horizontal necesarias del apoyo tiene que ser:

Feq1 8680
Fhu = = = 10850 daN < 12235 daN (apoyo Águila 12000)
e 0.80
Fhu = 10850 daN = 11071 kg

Momento torsor.

M t = Toh ( d i − d m + d s ) + Foh' d t = 2156 ( 2.9 − 2.8+2.8 ) + 1735 ⋅ 0 = 6252 daN ⋅ m = 6380 kg ⋅ m

Los valores del esfuerzo útil y del momento torsor adaptados al coeficiente cs=1.2, serían:

1.5 1.5
Fhu (cs = 1.2) = Fhu (cs = 1.5) = 11071 = 13839 kg
1.2 1.2
1.5 1.5
M t (cs = 1.2) = M t (cs = 1.5) = 6380 = 7975 kg ⋅ m
1.2 1.2

96 Juan Manuel García Arévalo
Se comprobará el punto de coordenadas (Fhu , Mt) = (13839, 7975), si este punto está por
debajo de la curva b=2, significa que el apoyo soporta este esfuerzo combinado. El apoyo Águila
12000 no lo cumple, el primer apoyo que lo cumple es el Águila Real 18000.




(13839,7975)




Debido a la reducción del esfuerzo útil como consecuencia del efecto combinado del
esfuerzo flector y torsor se tendrá que utilizar el apoyo Águila Real 18000, superior al tipo 12000.


7.3.- Hipótesis 3ª (desequilibrio de tracciones).

No es necesario ya que para apoyos de fin de línea esta hipótesis está contenida en la
hipótesis de hielo. Por eso el reglamento dice que no hay que hacerla.


7.4.- Hipótesis 4ª (rotura de conductores).

Carga vertical por fase:

Fv = 174 daN < 1470 daN (apoyo Águila 3000)


Rotura conductor de fase

En un apoyo de fin de línea, aunque no se rompa ningún conductor, el poste esta sometido a
momento flector, ya que la tensión de los conductores no está compensada del otro lado. Esta
situación ya se ha contemplado con la hipótesis de hielo con el desequilibrio de tracciones del
100 %, y si se rompe un conductor el momento disminuye, luego en principio parece que no haría
falta considerar este caso. Pero en un apoyo de fin de línea que no tenga sus brazos equilibrados, en
condiciones normales, existe un momento torsor (en el apoyo de este ejemplo sucede esto) y si
además se rompe el conductor que está aislado, el momento torsor aumenta, de ahí que haya que
comprobar el efecto combinado del esfuerzo flector y torsor y se realizará con la suposición de
rotura del conductor de la fase intermedia, para que el momento torsor sea máximo.

97 Juan Manuel García Arévalo
- Momento flector respecto al empotramiento debido a las cargas verticales.

M fV = 505...

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