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Catégorie :Category: mViewer GX Creator App HP-Prime
Auteur Author: r.s.c5
Type : Application
Page(s) : 7
Taille Size: 433.73 Ko KB
Mis en ligne Uploaded: 08/04/2021 - 11:13:49
Uploadeur Uploader: r.s.c5 (Profil)
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Visibilité Visibility: Archive publique
Shortlink : http://ti-pla.net/a2721402

Description 

M t = Toh ⋅ d i = 2156 ⋅ 2.9 = 6252 daN ⋅ m = 6380 kg.m

La fuerza equivalente a la distancia útil es:

M t 6380
Feqt4 = = = 2658 daN < 4302 daN (apoyo Águila Real 6000)
du 2.4


Rotura conductor de tierra.

M fL = Toh ⋅ h t = 1735 ⋅ 30.3 = 52571 daN ⋅ m

La fuerza equivalente a la altura útil del conductor de tierra es:

M fV + M fL 1888 + 52571
F'eq4 = = = 1797 daN < 2117 (apoyo tipo 3000)
h ut 30.3

Por tanto, después de haber comprobado todas las hipótesis, la conclusión es que se
necesitaría el apoyo Águila Real 6000.


4.- Apoyo de amarre de ángulo.

4.1.- Hipótesis 1ª (viento).

- Cargas permanentes:

PT = 3 Pc + Pc' = 3 p a g + p ' a g = 3⋅ 0.683⋅ 220 + 0.412 ⋅ 220 =
= 3⋅150 + 91 = 541 daN

- Carga vertical por fase:

Fv = 150 daN < 980 daN (apoyo Águila 3000)

- Resultante de ángulo debida al viento y las tracciones en cada conductor de fase:

β β
F = 2 Tov sen + p v a v cos = 2 ⋅1300 ⋅sen 12º + 0.871⋅ 200 ⋅ cos 12º = 711 daN
2 2
- Resultante de ángulo debida al viento y las tracciones en el conductor de tierra:

β β
F ' = 2 Tov' sen + p 'v a v cos = 2 ⋅1046 ⋅sen 12º + 0.529 ⋅ 200 ⋅ cos 12º = 538 daN
2 2

- Momento flector respecto al empotramiento debido a las cargas verticales.

M fV = Pc ( d i − d m + d s ) +Pc' d t = 150 ( 2.9-2.8+2.8 ) = 435 daN ⋅ m



78 Juan Manuel García Arévalo
- Momento flector respecto al empotramiento debido a las fuerzas transversales a la
dirección de la línea.

M fT = F ( h i + h m + h s ) + F ' h t =
= 711( 22+24+26 ) +538 ⋅ 30.3 = 67493 daN ⋅ m

Estos dos momentos son colineales, el momento resultante es:

M f = M fV + M fT = 435 + 67493 = 67928 daN ⋅ m

La fuerza equivalente a la altura útil es:

M f 67928
Feq1 = = = 2830 daN
hu 24

La relación entre el esfuerzo de fase y el doble del esfuerzo de la cúpula, en esta hipótesis
es:
Esfuerzo Fase 711
= = 0.66 daN
2 ⋅ Esfuerzo Cúpula 2 ⋅ 538




El valor del coeficiente “e” es aproximadamente 0.77. En consecuencia, la mínima fuerza
horizontal necesarias del apoyo tiene que ser:

Feq1 2830
Fhu = = = 3675 daN < 3719 daN (apoyo Águila 3000)
e 0.77

4.2.- Hipótesis 2ª (hielo).

- Cargas permanentes: peso de los conductores y cable de tierra con manguito de hielo.

PT = 3 Pch + Pch' = 3 ( p+p h ) a g + ( p ' +p 'h ) a g = 3 ( 0.683+1.488 ) 220 + ( 0.412+1.058 ) 220 =
=3⋅ 478 + 323 = 1757 daN

- Carga vertical por fase:

Fv = 478 daN < 1470 daN (apoyo Águila 3000)


79 Juan Manuel García Arévalo
- Resultante de ángulo debida a las tracciones en cada conductor de fase:

β
F = 2 Toh sen = 2 ⋅ 2156 ⋅sen 12º = 897 daN
2

- Resultante de ángulo debida a las tracciones en el conductor de tierra:

β
F ' = 2 Toh' sen = 2 ⋅1735 ⋅sen 12º = 721 daN
2

- Momento flector respecto al empotramiento debido a las cargas verticales.

M fV = Pc ( d i − d m + d s ) +Pc' d t = 478 ( 2.9-2.8+2.8 ) = 1386 daN ⋅ m

- Momento flector respecto al empotramiento debido a las fuerzas transversales a la
dirección de la línea.

M fT = F ( h i + h m + h s ) + F ' h t =
= 897 ( 22+24+26 ) +721⋅ 30.3 = 86430 daN ⋅ m
Mf = MfV + MfT = 1386 + 86430 = 87816 daN.m

87816
Feq2 = = 3659 daN
24

El valor del coeficiente “e” es:

Esfuerzo Fase 897
= = 0.62 daN → e = 0.79
2 ⋅ Esfuerzo Cúpula 2 ⋅ 721

En consecuencia, la mínima fuerza horizontal necesarias del apoyo tiene que ser:

Feq2 3659
Fhu = = = 4632 daN < 6561 daN (apoyo Águila 6000)
e 0.79


4.3.- Hipótesis 3ª (desequilibrio de tracciones).

- Carga vertical por fase:

Fv = 478 daN < 1470 daN (apoyo Águila 3000)

Fuerza debida al desequilibrio de tracciones en los conductores de fase:

Fd = 0.15 Toh = 0.15 ⋅ 2156 = 323 daN

- Fuerza debida al desequilibrio de tracciones en el conductor de tierra:

Fd' = 0.15 Toh' = 0.15 ⋅1735 = 260 daN
80 Juan Manuel García Arévalo
Las componentes transversales y longitudinales de las mismas serían:

FdT = 323⋅sen 12º = 67 daN FdL = 323⋅ cos 12º = 316 daN
F 'dT = 260 ⋅sen 12º = 54 daN F'dL = 260 ⋅ cos 12º = 255 daN

Los momentos flectores son los siguientes:

- Momento flector de las cargas verticales: MfV = 1386 daN.m
- Momento flector de las fuerzas transversales:

M fT = (897 + 67)⋅(22 + 24 + 26) + (721+ 54)⋅ 30.3 = 92891 daN ⋅ m

- Momento flector debido a las fuerzas longitudinales:

M fL = FdL ( h i + h m + h s ) + FdL
'
h t = 316 ( 22+24+26 ) + 255 ⋅ 30.3 = 30479 daN ⋅ m


La fuerza equivalente a la altura útil es:

M fV + M fT + M fL 1386 + 92891+ 30479
Feq 3 = = = 5198 daN
hu 24

El esfuerzo necesario con cúpula será:


Esfuerzo Fase TF + L F F + FdT + FdL 897 + 67 + 316
= = = = 0.62 daN → e = 0.79
2 ⋅ Esfuerzo Cúpula 2 ⋅ ( TP + L P ) 2 ⋅ ( F '+ F 'dT + F 'dL ) 2 ⋅ ( 721+ 54 + 255 )

Feq3 5198
Fhu = = = 6580 daN < 8447 daN (apoyo Águila 6000)
e 0.79

No se comprobará el efecto combinado del efecto flector y torsor, ya que en esta hipótesis el
momento torsor es pequeño y la reducción del esfuerzo útil será también pequeña, por otro lado,
como el esfuerzo horizontal del apoyo tipo 6000 es muy superior al necesario, hay margen
suficiente.

4.4.- Hipótesis 4ª (rotura de conductores).

- Carga vertical por fase:

Fv = 478 < 1470 daN (apoyo Águila 3000)

Rotura conductor de fase

- Momento flector respecto al empotramiento debido a las cargas verticales.

M fV = 1386 daN ⋅ m


81 Juan Manuel García Arévalo
No se ha tenido en cuenta que al romperse el conductor la carga permanente se puede ver
reducida.

- Momento flector respecto al empotramiento debido a las fuerzas longitudinales a la
dirección de la línea. El caso más desfavorable sería la rotura del conductor de fase más alto.

De nuevo esta fuerza está desviada 12º con respecto a la cara longitudinal del apoyo, por
tanto las componentes longitudinal y transversal serían.

FrL = 2156 ⋅ cos 12º = 2109 daN , FrT = 2156 ⋅sen 12º = 448 daN

M fL = TrL ⋅ h s = 2109 ⋅ 26 = 54834 daN ⋅ m
M fT = F ⋅ ( h i + h m ) + FrT h s + F '⋅ h t =
= 897 ⋅ ( 22 + 24 ) + 448 ⋅ 26 + 721⋅ 30.3 = 74756 daN ⋅ m

La fuerza equivalente a la altura útil es:

M fV + M fL + M fT 1386 + 54834 + 74756
Feq4 = = = 5457 daN
hu 24
El valor del coeficiente “e” es:

Esfuerzo Fase 1 / 3( 2 ⋅ F + FrT + FrL ) 1 / 3( 2 ⋅ 897 + 448 + 2109 )
= = = 1.01 daN → e = 0.89
2 ⋅ Esfuerzo Cúpula 2⋅F' 2 ⋅ 721

La mínima fuerza horizontal necesarias del apoyo tiene que ser:

Feq4 5457
Fhu = = = 6131 daN < 8447 daN (apoyo Águila 6000)
e 0.89
Fhu = 6131 daN = 6256 kg

El momento torsor sería.

M t = TrL ⋅ d s = 2109 ⋅ 2.8 = 5905 daN ⋅ m = 6026 kg.m

Aunque por esfuerzo horizontal parece que bastaría el apoyo tipo 6000, como en esta
situación se produciría un esfuerzo combinado de flexión y torsión, hay que comprobar que el
apoyo tipo 6000 soporta este esfuerzo combinado, para ello se utiliza la siguiente gráfica
proporcionada por el fabricante. Se determina el punto de coordenadas (Fhu , Mt) = (6256, 6026), si
este punto está por debajo de la curva b=2, significa que el apoyo soporta este esfuerzo combinado.




82 ...

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